轧机油膜轴承高速线材轧机轴承美国ICAN进口高速线材油膜轧机轴承

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目前，轧辊轴承寿命预测以一般轴承的　寿命预测公式为基础，国际公认的寿命计算。但由于轧辊轴承负荷很大，工作环境条件恶劣，实际工作寿命短得多，运用上述方法　预测的结果相差很大，美国ICAN进口轴承以热连轧机工作辊轴承为例，进行探讨轧钢寿命的预测方法。　１轧辊轴承主要失效形式：热连轧厂Ｆ１机架工作辊轴承为四列圆锥滚子轴承，结构图略。　根据现场收集的大量详细资料，对Ｆ１机架工作辊轴承进行了许多定性分析和定量分析，Ｆ１机架工作辊轴承的主要失效形式：　内、外套圈的疲劳破坏以及滚动体的破裂。而　轴承的隔离圈、保持架发生失效的概率很小。
引趋轴承过早破坏的主要因素是轴承的四列之间存在着一定的偏载和轴向力的影响。因为轴向力不仅增大了轴承的负荷，而且加大了轴承的偏载程度，上面所述与有关文献所述滚动轴承主要失效形式滚道体和座圈，滚道表面产生点蚀和疲劳弱落的理论）有所不同。为此，提出建立物理模型对此进行探讨。　２物理模型的建立　２．１失效标准　在建立模型时，忽略隔离圈、保持架的影响，只考虑轴承的主要作用下，每列工作的可　靠度不同，故**区别对待。另外，由于套的玻劳破坏是发生在滚道表层上，而双滚道套　圈的两个滚道之间的影响在一定程度上可通　过刚性对载荷分配的影响反映出来，故在建模时认为轧辊轴承是由四个单列轴承串联而成的。综上所述，定义“换效标准”如果轴承的任一内、外套圈上出现疲劳破坏或任一滚动体破裂，则认为轴承失效。
**性模型　根据制订的失效标准可建立**性模　型。设*　列的**度为Ｒ　，则轧辊轴承的**度Ｒ可由（１）式得出：　Ｒ：￣一ｈｉ……………………………（１）　、‘　ｉ＝１　式中Ｒ　—Ｒｉｉ?Ｒｉｏ?　………………（２）　（Ｒ　为*ｊ列内圈的**度，Ｒｉｏ为*之　列外圈的**度，Ｒｉｚ为*ｊ列单个滚动体的　**度，Ｚ为每列滚动体的个数）　２．３单列的**度计算　由于ＩＳ０方法计算的单列轴承的**　度即为内，外圈不产生疲劳破坏的**度，故　（２）式可转换为：　Ｒｉ＝Ｒｉｉ?Ｒ（去……………………（３）　式中：Ｒｉｉ－－一单列套圈的**度。　＝　（　‘……………（４）　式中：Ｌ——轴承额定寿命，ｈ；　Ｃ——轴承额定动负荷，ｔ；　尸——轴承当量负荷，ｔ；　——指数，对滚子轴承为１０／３。　Ｌ一‘壶　０?１０５３６（￣＂ｏ）　…………（５）　式中：Ｒ——**度ｌ　工　——**度为Ｒ时的轴承寿命；　——指数，对滚子轴承为９／３。　在轧辊轴承的失效分析［　中指出：滚动　体断裂是从心部起源的，而不考虑滚动体的　表面疲劳点蚀或剥落的影响。因此，按照下面　的两个步骤来预测滚动体的**度。

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